8.4.7. Анализ АЧХ каскада при включении симметрирующего устройства в П-образное сечение фильтра
Поскольку в данном случае V"w (8.102) слабо зависит от х, то нет необходимости применять расфазировку как средство коррекции АЧХ. Поэтому принимаем ωcp1 = ωcp2 = (x1 = x2 = х, bp = 1). Однако естественная расфазировка
имеется и увеличивается с ростом m. Значение х, на котором b2 максимально, при малых m практически не зависит от m:
Поэтому
откуда, опираясь на условие (5.161), заключаем, что при m ≤ 0,5 и n ≤ 9 функция расфазировки падает менее, чем на 10%, и можно положить Fp = 1.
Функция характеристического сопротивления (8.102) при x1,2 = x
c увеличением x растет, но при m ≤ 0,5 весьма незначительно. Поэтому V"w ≈ 1. Произведение FpV"w в силу взаимно противоположного характера изменения от x функций Fp и V"w можно считать равным единице еще с большим основанием: FpV"w = 1 при m ≤ 0,5.
Таким образом, АЧХ каскада в основном определяется частотной зависимостью h21б и Kci.
При этом предполагается, что на частоте среза АЧХ резко падает до нуля. Первый сомножитель знаменателя (8.127) характеризует подъем АЧХ, обусловленный симметрирующим устройством, второй - спад, обусловленный транзистором. Очевидно, что при ограничении частоты среза граничной частотой СУ подъем АЧХ не может быть больше, чем в √2, поскольку y < 1. Разлагая сомножители в степенной ряд и приравнивая коэффициенты при ω2, найдем условие компенсации АЧХ на низких частотах
При этом амплитудно-частотную характеристику можно рассчитать по формуле (8.127), подставляя λн = lнк/(1 + lнк). Величина lнк должна быть более lн, вычисленных на основании ограничительных условий для Lc: а) по отношению к Li (8.113) (величину m целесообразно взять равной 0,25, чтобы LBH ≤ 4L1); б) по частотным возможностям СУ (8.116); в) по нижней граничной частоте (8.117). В противном случае перечисленные выше условия компенсации одновременно реализовать невозможно.
Расчет элементов каскада при включении С У в П-образное сечение фильтра